h_n est la position de l'axe neutre plastique, sous M_pl,Rd  par rapport au centre de gravité de la section mixte comme cela est indiqué à la figure 2.

Il faut remarquer que le point D de la courbe d'interaction correspond à un moment résistant M_max.Rd  supérieur M_Pl,Rd. Cela est dû au fait que contrairement aux poteaux uniquement en acier, dans les poteaux mixtes, lorsque la charge axiale augmente sous l'effet de la contrainte axiale, la fissuration par traction du béton est retardée et rend le poteau mixte plus efficace pour reprendre la sollicitation de moment.

Quant au point E, il se situe à mi-distance de A et C. L'augmentation en résistance au point E est faible vis-à-vis d'une interpolation directe entre A et C. Le calcul du point E peut être négligé.

Ce diagramme peut être simplifié de manière sécuritaire en négligeant le calcul du point D et en se limitant aux calculs des points A (calcul de    N_p.Rd), C et B ( calcul de N_pm._Rd et M_pl,Rd ).

Une des difficultés des calculs provient du fait que dans de nombreuses configurations, l'axe neutre de flexion coupe les armatures des lits intermédiaires. Dans la pratique on peut concentrer les aciers d'armature sur leur centre de gravité. Une autre option sécuritaire est de négliger les armatures coupées par l'axe neutre lorsque le cas se produit.

2 - Résistance des poteaux mixtes à la compression et à la flexion uniaxiale combinées

La méthode de calcul est indiquée sous forme pas-à-pas, par référence à la figure 3 :

Fig. 3 Méthode de calcul pour la compression et la flexion uniaxiale

• La résistance du poteau mixte à la compression axiale est cN_pl.Rd, et tient compte de l'influence des imperfections et de l'élancement. c est le paramètre représentant la résistance du poteau au flambement.
• c_d : est le paramètre représentant la sollicitation axiale; c_d=N_Sd/N_pl.rd où N_Sd est la sollicitation  axiale de calcul ;
• c_n = c (1-r)/4, mais c_n ≤ c_d

Les valeurs de c_n pour les valeurs extrêmes de r sont données à la figure 4. Lorsque la variation du moment n'est pas linéaire, il convient de prendre c_n égal à zéro.

	r = 1 : cn = 0
	r = 0 : cn = 0,25c
	r = -1 : cn = 0,25c

Fig 4 - Valeurs typiques de c_n

Pour une valeur correspondant à cN_pl.Rd (c sur le diagramme adimensionnel de la figure 4), il n'est plus possible d'appliquer un moment de flexion extérieur au poteau mixte. La valeur correspondante du moment de flexion μ_k.M_pl.Rd est la valeur maximale du moment secondaire de flexion, conséquence des imperfections. Sous la seule charge axiale cN_pl.Rd le moment secondaire va décroître avec c_d.

Pour le niveau c_d la valeur disponible correspondante pour la résistance en flexion de la section transversale est μ.M_{pl Rd}. La longueur μ est présentée sur la figure 4 et peut être calculée au moyen de la formule suivante :

μ = μ_d - μ_k.( c_d - c_n)/( c - c_n)

En dessous de c_n le moment résistant est totalement mobilisable.

La résistance de la section transversale à la flexion vaut :

M_{Rd =} 0,9 _. μ . M_pl.Rd

Et le poteau a une résistance à la flexion suffisante si : M_Sd ≤ M_Rd

3 - Compression et flexion biaxiale combinée

En raison des différentes valeurs d'élancements, de moments sollicitants, et de résistances à la flexion pour les deux axes, il est nécessaire, dans la plupart des cas de procéder à une vérification du comportement biaxial.

Le poteau doit être vérifié pour chaque plan de flexion. Cependant il n'y a lieu de prendre en compte les imperfections que pour le plan où la ruine est susceptible de se produire. Pour l'autre plan de flexion, il est inutile d'en tenir compte (cas b sur la figure 4). Si l'on a des doutes sur le plan de ruine, on se place en sécurité en tenant compte des imperfections dans les deux plans.

L'élément structural présente une résistance suffisante si :

M_y._Sd ≤ 0,9 .μ_y . M_pl.y.Rd ;

M_z._Sd ≤ 0,9 .μ_z . M_pl.z.Rd

et

Avec M_pl.y.Rd et M_pl.z.Rd calculés comme ci-dessus selon l'axe approprié.